此篇为T-72A​专栏的续篇，本文的部分图是作者现学制图画的，仅供参考。

Part Ⅰ：己之盾

①T-72B 1985型/T-72B1

T-72B(未披挂动态防护组件)

在184工程样车试生产通过国家测试后，184工程于1984年11月27日被命名为T-72B坦克正式服役。早期T-72B坦克并未安装接触1爆炸式反应装甲。

T-72B 1985型的车体首上装甲结构为法线角68度倾斜的 60mm 钢板 + 10mm 空隙 + 10mm 钢板  + 10mm 空隙 + 10mm 轧制均质钢板 + 10mm 空隙 + 20mm  钢板  + 10mm 空隙 + 20mm 钢板 + 10mm 空隙 + 50mm 钢板。T-72B车体首下装甲为60度倾斜的80mm装甲钢。

T-72B 1985型的首上结构示意图，实际下缘相切处结构和现实会有不同

T-72B 1985型车体首上面密度约为 3562 kg/m²，水平等重钢厚度为454mm。在2010年出版的、纪念乌拉尔运输机械设计局（UKBTM）总设计师V.N.维涅季克托夫的回忆录《生命献给坦克》中，T-72B坦克的车体首上装甲实验全尺寸模型抵挡住了任意距离的3BM32射击。

在安德烈于2017年发布的贴子中，根据库宾卡第38所记录，俄罗斯对车臣战争中受损的T-72B1坦克进行了防护评估，此辆T-72B1坦克为乌拉尔厂制造。1985年12月下线。T-72B1坦克的车体首上防护性能为485ke 炮塔±30度540ke，安装接触1爆炸式反应装甲后车体和炮塔达到了900ce。

在T-72B首上防护性能标定时仍有不确定因素，由于部分材料表示苏联早期防护性能标定为60度斜靶，因此T-72B1的首上装甲的485ke是相当于245mm/60°均质钢还是相当于485mm/0°均质钢仍有疑惑。如果按1980年代苏联采用的验收炮弹3BM32和3BM42 APFSDS 来说，这两者都是可能的。3BM32标定2km 250mm/60° 430mm/0°均质钢；3BM42标定2km 220mm/60° 450mm/0°或230mm/60度500mm/0°均质钢。3BM32在打击60度7层靶复合靶的击穿距离为3200m，3BM42击穿距离为3800m，如果从近距离抵挡3BM32和3BM42来说斜靶和垂靶的防护标定都是合理的。

损坏T-72B 1985型所展示的首上结构

T-72B 1985型板状间隙钢结构相对单层靶，动能穿甲弹在穿过第一层装甲板后可能会改变飞行姿态和着弹姿态，间隙越大，板层越多，弹体的偏转越大，同时长杆式穿甲弹在打击多层间隙钢靶时会重复开坑侵彻，消耗了杆体的能量和长度，甚至在后续板出现碎弹和平行着靶的情况。

杆弹打击多层斜靶出现的情况

T-72B 1985型的车体间隙钢装甲面对聚能破甲战斗部时使射流多次开坑并受到干扰，使射流不断分散，并且射流端穿过多层间隙靶时，速度也不断降低。在装甲防护技术基础中所提到的静破甲实验中，破甲弹打击单层厚靶穿深高于的多层间隙靶15%左右。T-72B间隙钢车体防破甲弹性能大约为550ce，可抵御正常炸高下的120mm DM12/M830 HEATFS。

多层靶和单层靶面对破甲射流的防护差异

T-72B 1985型的炮塔采用了典型的NERA（反应装甲、非爆炸式反应装甲）＋背板结构，其NERA负责逐层削弱弹体，背板负责接收残余弹体。T-72B炮塔主体结构仍为铸造，截面图纸显示，炮塔前铸钢上半部分倾角约为25度，下半部分倾角约为60度，前铸钢厚度在80-94mm左右，后铸钢厚度在200mm左右。铸造炮塔炮塔中间给NERA留出的安装空间为321mm-330mm左右，

T-72B炮塔图纸

在炮塔主装的空腔中填入与纵轴成54-55度角的NERA单元。每边的空腔填入20个30毫米厚的NERA，每块NERA为最基础的三明治的结构，由21毫米钢板，6毫米橡胶，3毫米钢板组成。空腔内部背板为120mm厚的轧制均质钢板，炮塔外部为80mm厚的轧制均质钢板，空腔外部则是45mm厚的钢板包裹着NERA单元。

T-72B炮塔的详细结构和LOS分布

T-72B 1985型炮塔在正对情况下LOS从炮根逐渐向两侧增加，成员战斗室正对面前LOS均大于700mm，面密度约为5090 kg/㎡，水平等重钢厚约为640mm；在±30°情况下，炮塔主装甲带LOS在660mm左右，面密度最小处约为3626 kg/㎡，水平等重钢厚最薄处约为454mm。

1为高强度装甲钢板具有消耗破甲射流与穿甲弹体的功能，2 3 4材料在应力波作用下被推离面板而沿弹体前进方向激烈变形，在变形过程中横向切割弹体和射流

T-72B 1985型炮塔的NERA作用原理主要为当穿甲弹或破甲弹射流击中装甲面板时，面板发生机械变形和应力波作用，使面板后的材料产生激烈变形，与穿甲弹体或射流形成相对的切割运动和换能作用，从而有效地对穿甲弹体或射流进行“侧向干扰”。

T-72B 21＋6＋3 NERA对射流的削弱作用

在T-72B 1985型炮塔中即击中21mm面板后，6mm橡胶和3mm钢板发生形变开始“切割”破甲射流，进行侧向干扰的钢背板为便于形变硬度不会很高，单层较薄的3mm钢背板是干扰穿甲弹体能力较弱，因此T-72B 1985型炮塔防护APFSDS仍主要依靠本身的间隙钢结构。

T-72B炮塔 NERA原理

在苏联对T-72B炮塔进行的防护验收中，T-72B 1985型的炮塔基甲可以在±30度内完全防御9M113反坦克导弹的打击，防护性能达到600ce以上，±30°角度内实际防护性能在600-650ce左右。

T-72B的车体正面弱区和炮塔±30度弱区投影，白色部分为达到主装甲抗弹性能位置

T-72B炮塔由于其铸造结构，NERA安装位置较为受限，同时驾驶员弱区仍存在。在炮兵总局的打靶测试中，炮根两侧部位可在1650m内被3BM22/26击穿，炮塔上部过渡区域以及顶部45mm/78°区域可在1700m内被3BM22/26击穿，炮塔下缘可在近距离被3BM22/26击穿。（3BM22 2km 170mm/60° 3BM26 2km 200mm/60°）

根据上文图纸的测量数据，T-72B炮塔下缘主要投影区域防护能力为500ke过渡到400ke

T-72B 1985的基础装甲防护性能：

车体首上  490KE  550CE 

车体侧面战斗室±22度 240KE 450CE 

炮塔±30度  540KE 600-650CE

T-72B1相比于T-72B 1985型1K13被替换为TPN-3

1985年T-72B开始安装接触1反应装甲，T-72B全车共安装227块接触1型爆炸式反应装甲，其中车体安装61块，炮塔安装70块，车体侧面安装96块，但实际作战时前线士兵可以自己安装更多的接触1。

最常见的接触1结构

接触1/2/3/4反应装甲主要由外壳和药块组成，最常见的接触1为260×140×70的铁盒内填充2块 252×130×10的4S20药块，一块4S20重量为1.35kg，4S20结构为2mm橡胶板+7mmPVV-5A炸药+2mm橡胶板。4S20单元在盒子中以V字型排列，两块药块之间夹角越成9度，每个药块装药里昂约为260克PVV-5A装药，爆炸当量相当于为286克 TNT炸药，此装药对枪弹和破片打击不敏感，本身不会因高温而起爆，但面对燃烧弹仍有被点燃的危险。

接触1最初的四种盒子

接触1最初有四种不同盒子以及结构，分别为106-2 重 6.3 kg，106×67-2 重 6 kg，66-2 重 5.5 kg，66×27-2 重 5.2 kg。后来在应用中去除了106×67-2盒子，在1993年公开的接触1专利文件中，此盒子被替换为了接触5样式的嵌入式结构。

公开的接触1专利文件中的1号和2号盒子

T-72B主要安装66-2与66×27-2盒子，66×27-2（专利中的2号和4号盒子）安装在驾驶员观瞄镜前方防止遮挡视野。

公开的接触1专利文件中的3号和4号盒子

ERA（爆炸式反应装甲）的原理与NERA类似，但反应时更为剧烈，当破甲弹击中反应装甲盒体时，弹丸的引信起爆，引爆装药形成聚能破甲射流，射流撞击爆炸式反应装甲中平板装药结构的前板，形成的前驱冲击波进入炸药层，引爆炸药，前后抛板在炸药爆轰波的作用下，开始沿各自的板面法线方向相向运动，对射流进行周期性切割，两块高速飞出的抛板连续切割射流，相当于厚截面均质装甲板侧向干扰射流的状态，可以持续干扰射流，使射流失去连续性和稳定性。同时，射流受到夹杂有金属碎片的、高速喷出的爆轰产物的侧向阻力作用，也使射流发生歪扭断裂和飞散，从而削弱了破甲金属射流对主装甲的侵彻穿透能力。

接触1两块4S20药块起爆后干扰射流透视图

在接触1中，即破甲弹击中外壳形成射流后，引爆两块4S20的PVV-5A炸药，抛出总共四块橡胶抛板切割射流。

接触1在苏联坦克68度首上安装示意图，尽管首上有接触1安装中间有空隙，但上下两块接触1并不会形成防护弱区。

爆炸式反应装甲在面对不同破甲弹头时的削弱效果也不尽相同。在钢铁研究院的测试中，接触1对炮射的125mm 3BK14M尾翼稳定破甲弹削弱效果大约只有58％，这可能与炮射破甲弹动能大，壳体厚有关，在命中时，较厚的头螺一定程度上破坏了药块并保护了后面的射流。

3BK14M HEATFS

接触1面对无串联弹头的火箭助推破甲弹药或反坦克导弹时，可以削弱其性能的70％（68度法线角放置）如下图对无后座炮的弹道实验，接触1削弱了其弹药600mm多的破深，削弱效果达到了90％。

实验论文中此聚能破甲战斗部打击未安装接触1时靶板破深703mm，打击安装ERA靶板破深为61mm。

爆炸式反应装甲的削弱效果也与弹体或射流入射角度有密切关系。下图是入射角度与剩余破深的关系图，上图为未安装药块和安装单块平铺药块的对比图，下图为未安装药块与安装V字型双药块对比图。即使是未安装药块，空壳所形成的间隙也能一定程度上削弱破深。

图中曲线横坐标为法线角度，纵坐标为剩余破深

如图可见，如果入射角度接近垂直，接触1削弱能力非常低，单药块削弱的剩余破深（225mm左右）和空壳剩余破深（240mm）没有太大差距，因为入射越靠近法线角则抛板越难以切割射流，只有爆轰波等能干扰射流，因此扛弹能力下降。无论是单药块还是双药块在入射角接近68度时，剩余破深都低于50mm。

此图中给出接触1提升抗破能力是自身的50%-80%

在计算携带爆炸式反应装甲的坦克防护能力时，不建议直接加数值，自身基甲不同也会造成最后携带ERA的防护能力不同。比如同样的接触1安装在T-72首上，通过3BK14M打靶计算为其提供不小于350mm的抗破等效，而T-55为不小于175mm的抗破等效。如T-72B1炮塔的接触1安装角度较小，故削弱能力较差。

T-72B炮塔接触1爆炸式反应装甲起爆后

接触1的披挂安装方式使其遭受攻击时易损失大量单元，造成防护下降。

100mm 炮射导弹9M117M

虽然接触1作为早期ERA对串联破甲弹头效果较差，但仍有可能防护住串联破甲弹头。

俄罗斯验收串联破甲弹头时打击的不同位置

在上世纪90年代俄罗斯对9M117M的临界射程测试中，俄方发现了9M117M对验收靶板（法线角60度倾斜的接触1加多层钢板）的穿透率仅50％，远低于静态实验和指标要求的90％以上，在后续研究中发现是命中部位不同所导致的。由于常规单破甲弹头打击接触1时削弱效果最好时为打击上图A区域（两层药块几乎同时起爆，爆轰波对射流影响较大），因此早期静态验收串联破甲弹头时也采用打击A区的方法。

动态实车实验的打击位置

在动态验收时由于命中部位不固定，因此有弹头打击在了接触1的中上部，串联破甲弹头打击中上部时诱爆弹头成功引爆第一层4S20药块，而第二层4S20药块因为传导时间会延迟几十到几百微秒，而早期9M117M/9M113M串联弹头的第二层主弹头与诱爆弹头引爆间隔为300-400微秒。延时起爆的第二层4S20药块会直接削弱主弹头，造成主弹头破甲威力达不到指标。为此俄罗斯进行了部分改进措施。

125mm炮射导弹9M119M

在使用9H142M战斗部的9M119M打靶（法线角60度的接触1+200mm+80mm+30mm+20mm+20mm）实验中打击D点的破甲深度相比于A点下降了70％（9M119M破甲深度为前弹头 110- 150mm + 主弹头700mm RHA）

安装接触1爆炸式反应装甲后T-72B 1985型的防护性能

车体首上为  490KE  900CE 

车体侧面战斗室±22度 240KE 900CE

炮塔±30度  540KE  900CE

②T-72B 1987-1989型

T-72B 1989型

1987年10月新生产的T-72B可能使用了一种三层中厚度钢＋空气间隙的首上结构，并且更改了炮塔内NERA的结构，同时开始安装接触5动态防护组件，即接触5爆炸式反应装甲。T-72B 1987型可能的首上结构为68mm 均质钢 ＋ 20mm 间隙 ＋ 68mm 均质钢 ＋20mm 间隙 ＋50mm 钢（这里不计算接触5的首上结构）此型首上的T-72B首上基甲水平等钢重厚度达到了500mm，水平厚度为603mm，首上防护性能可能为530-550ke，550ce。

btvt 2024年5月发布的图片，1985型可能为错误打入，可见首上的16mm面板＋44mm药块空隙的接触5结构，此结构目前资料仍然较少

在T-72/90一书中所写1987年10月新生产的T-72B炮塔内NERA结构发生改变，T-72B 1987型炮塔NERA结构可能变成了已知的T-90炮塔NERA同款，即50mm钢 + 5mm橡胶 + 3mm 钢  + 5mm 橡胶 + 3mm钢，单层NERA的LOS增加，面板钢厚度和层数增加，提升了对APFSDS的防护能力。对动能弹防护性能可能提升到了±30° 570ke，抗破性能可能保持不变。

T-72B 1987型炮塔装甲可能的结构

1989年生产的T-72B车体再次更新了首上结构：60mm 钢板 + 5mm 橡胶 + 3mm 钢板 + 19mm 间隙 + 3mm 钢板 + 5mm 橡胶 + 60mm 钢板 + 10mm防辐射层 + 50mm 钢板。相比于T-72B 1987型车体首上的钢含量有所下降，水平厚度从603mm降低到了570mm，首上的面密度达到了3768kg/㎡，水平等重钢厚度下降到了480mm。

T-72B 1989型的首上结构，中间有一层NERA

T-72B 1989型降低首上钢含量应该是为了一定程度的减重和增加抗破能力，尤其是车体前部增加的一个NERA（5mm橡胶＋3mm钢板＋19mm间隙＋3mm钢板＋5mm橡胶）结构，遭受打击后薄钢板和橡胶切割弹体或射流。T-72B 1989型首上的防护能力可能为510-520ke ， 550-600ce

T-72B 1989型车体首上装甲结构

T-72B 1989型基础装甲防护性能：

车体首上 510-520KE 550-600CE

炮塔±30度 550-570KE 650-700CE

T-72B1安装接触5爆炸式反应装甲

1988年接触5内置式动态防护组件服役，尽管称为内置式动态防护组件，但其实是在首上基础装甲搭建肋板，填装药块再覆以盖板完成的。1988年起新出厂的T-72B出厂自带接触5爆炸式反应装甲，乌拉尔厂同时也对老T-72B安装接触5升级。

T-72B车体首上的接触5结构，两片4S22药块平铺放

T-72B车体首上的接触5起爆结构为8块，上下各四块，共安装84块4S22药块，4S22体积与4S20相同，重量增加到1.36kg，爆炸当量相当于330g的TNT。T-72B车体接触5的上四块起爆结构各安放12块4S22，下四块外侧为各8块，内侧各10块，外部面板为厚度16mm左右的HHA(高硬度钢)，每块面板长度约500mm。

T-72B炮塔的接触5安装结构

T-72B炮塔主装部分安装的接触五为楔形结构，炮塔左右两边各安装4个楔形结构，接触5遭到打击后斜向上或斜向下抛出面板和背板削弱弹体，炮塔K5上部分结构法线角倾斜70°，面板长度为400mm左右，下部分结构法线角倾斜58°，长度为280mm左右，上下部分宽度相同为270mm左右。炮塔接触5面板厚度为12mm，背板厚度为8mm。整个炮塔共安装120块4S22药块。

T-72B 1989裙甲的接触5

T-72B裙甲安装的接触5爆炸式反应装甲可以在±30°航向角覆盖车体战斗室，侧裙ERA在削弱弹体后，车体侧面的履带所提供的间隙可以提供0.5-3米左右，为坦克车体提供了不错扇面防护，但在小角度入射侧面时削弱效果不佳。每块侧裙接触5装填12个4S22药块。

T-72B接触5裙板结构

接触5早期安装4S20药块测试，起爆率较低，后更换为4S22药块，4S22药块的结构与4S20相同，只是内部装药被换为PVV-12M，使其对动能弹更加敏感。可见T-72B的安装方式在着速1650m/s-1700m/s时起爆率更高。T-72B安装4S20的接触5在1650-1700着速动能弹下仅有75%起爆率，而4S22为100%起爆率。

T-72B 接触5药块结构为第四列，此表格由3BM22打靶得出。

在装甲兵公报1991年1月刊中介绍了各装药的起爆率，其中4S22药块在面对1550m/s着速以下的3BM22起爆率不足50%，但并不意味着面对西方贫铀或钨合金一体杆起爆率低，另一组实验使用了纯合金钢材料的3BM9和贫铀弹芯的3BM29对4S22为药块的抛板式爆反进行打击，其爆反对1400-1590m/s着速的3BM9难以触发起爆，而对1431-1524m/s着速的3BM29则成功起爆，起爆条件与弹体密度，硬度等因素相关。

尽管技术手册规定为接触5填装4S22药块，但前线混乱的环境仍然有填错药块的可能。

在接触5中发现的4S20药块

当穿甲弹或破甲弹以一定的角度高速倾斜撞击接触5时，将引爆炸药块，反应装甲起爆后产生高温、高压、高速运动的爆轰产物对穿甲弹产生干扰；同时高硬度钢抛板各自向外法线方向运动，运动中的抛板与动能弹丸相互作用，形成一对力偶作用在弹杆上，产生的横向动量破坏了穿甲体的弹体结构，使弹杆发生偏转、弯曲和断裂，削弱了弹杆的速度和质量，改变了动能弹丸的着靶姿态，从而降低了动能弹丸对主装甲的侵彻能力。

T-72B接触5起爆后样子，T-72B的牵引车钩直接焊接于接触5面板，因此起爆后会损失车钩，但也填补了部分弱区

抛板削弱弹体的上限很大程度在于抛板的长度，如果动能弹击中面板上缘，弹体或射流会接下大部分抛板，故此时削弱能力最高，而击中爆反下缘削弱能力则会下降。

因为接触5法线角68度斜置和长达半米的抛板，在击中上缘时仍有概率防护串联战斗部的破甲弹。

T-72B 1985型／T-72B1首上结构安装接触5防护性能在630ke，900-1000ce左右，炮塔安装接触5后防护性能为630-650ke，900-1000ce左右。

此书中给出接触5提升ke 20%，ce 90%-100%

T-72B 1989型的装甲防护性能：

车体首上 630-650KE  900-1000CE 

车体侧面战斗室±22度 400＋KE 900-1000CE  

炮塔±30度  650-670KE  900-1000CE

③184M/T-72B2

184M/T-72B2为老车翻新的产物，故车体基甲并未改变。车体基甲防护性能不再赘述。

184M/T-72B2

T-72B2在防护性能相对于之前型号的最大特点是安装了化石动态防护组件。首上的主装甲带A-A的下半部分，此部位的化石为双抛板结构，法线角度大约为60度，上下是两块较厚的抛板，中间为4S23药块，A-A上半部分，此部位化石结构为单抛板，法线角度增大为78度，抛板厚度相对薄，抛板后为4S23药块，药块后增加了较厚的钢板。 B-B下部位化石结构与A-A下半部分相似，但法线角度增大为大约66度。B-B上部分化石法线角度为大约68度。从手册的简单测量上，双抛同厚度（A-A下半部分）化石的面板和背板厚度都为23mm，大倾角部分（A-A上半部分）化石面板厚度为12.5mm，后板化石厚度为45mm。车体化石抛板长度在550mm左右。

T-72B2的化石反应装甲结构

T-72B2炮塔化石面板和背板仍为23mm。楔形上半部分法线角倾斜70°，下半部分法线角倾斜59°，面板和背板长度约为300mm。

化石爆炸式反应装甲使用4S23药块，4S23的规格为250mm✖125mm✖7mm，体积比4S20/22略小，一块4S23重量降低为0.52kg，爆炸当量相当于240g TNT，性能上增强了对低着速弹药的特化。4S23的安装方式与4S22基本相同，一块双抛的化石爆炸式反应装甲内部填入双层4S23药块，因此一块双抛化石共填入8块4S23，而单抛则填入单层4S23药块，共填入4块4S23。

4S23实物

化石爆炸式反应装甲作用原理为4S23药块引爆时，面板和背板抛出，对串联战斗部的破甲弹和动能弹进行削弱。因为面板和背板同时抛出，所以弹体击中大部分位置都会接下整个相当于整块抛板长度的长度，提高了爆炸式反应装甲性能的下限。

化石双抛板的作用原理

对一般的抛板式ERA来说，面板、背板的厚度越大，对动能弹的削弱能力越强。面板和背板的对动能弹的连续性侵彻使其达到更强的削弱效果，抛板的厚度越大，弹芯和抛板的作用时间越长，消耗弹体的能量越多，残余弹体对主靶的侵彻能力越弱。

横坐标为第二层单抛板厚度，纵坐标为3BM42芒果尾翼稳定脱壳穿甲弹 LOS穿深

上图为苏联早期为双层单抛板结构弹道试验，芒果参考穿深 2km 230/60度。

上图中在抛板厚度增到约10mm左右时，3BM42剩余穿深为60mm，标点为弹道试验结果。

184M/T-72B2的防护性能

车体首上为  750KE  1100-1200CE 

车体侧面战斗室±22度   650KE 1100-1200CE  

炮塔±30度  750-800KE  1100-1200CE

价格相对昂贵的T-72B2最终没有生产服役。

④T-72B3 2016-2025型

T-72B3 2016型

早期型T-72B3作为T-72B的廉价升级版，早期只升级了松树U火控系统，2016年开始安装化石裙板，格栅装甲等附加装甲，以减少防护弱点区，2022年进一步提升ERA覆盖面积，2025年首上覆盖化石爆炸式反应装甲。

俄罗斯举办的坦克两项中损坏的T-72B3，由T-72B 1985型改造。

大部分T-72B3主装甲仍然为接触5爆炸式反应装甲，抗动能弹和化学能弹性能未改变。首先是T-72等苏系坦克的火炮安装结构和车体结构导致了正面存在不小的防护弱点区域（如炮塔耳轴和首上三角区）由于坦克正对扇面命中率最高的区域是炮塔前方的60度扇面，所以苏联坦克设计师可能并没有过度在意坦克正对弱区以及侧后方向的防御。

横斜线为T-90接触5的正面投影面

T-72B 1989型炮塔的接触五正面投影面积略大于T-90的投影面积，炮塔没有接触五覆盖的部位随可以抵挡早期105/120杆弹（如M735/774 和120mm DM13/23）但面对120mm的DM33/43和M829系列杆弹就会被轻易击穿。

如果从火炮散步的概率分布，正对时弱区的中弹概率可能仍然在20％左右。

左图为火炮弹药散步概率图，右图为苏联论文

苏联装甲兵学报论文中根据T-72迎弹弱区（车体±22°，炮塔±35°）做的弱区被击中的概率图 

A图：穿甲弹   B图：破甲弹   

曲线1  原始版本；2  排除驾驶员观瞄的弱区；3 排除驾驶员观瞄的弱区和火炮炮口耳轴弱区；4 排除以上弱区和炮塔座圈；5 排除以上弱区和测距仪炮镜；6  消除以上所有弱区，并将首下加固到首上水平。

实战中T-72B炮塔弱区被击中

特别军事行动发起后，在FPV和各类反坦克导弹，火箭筒的威胁下，前线坦克开始大量补强其弱区。包括格栅装甲，反应盒，加挂接触1，橡胶板等各种防护方式。现代火炮的散步相对较低，火控的弹道解算能力较强，因此补强正面弱区能较大幅度提高坦克的生存能力。现代攻顶方式的增加，坦克的顶防护的需求也日益提高。

2023年翻新的T-72B3，加装了挡泥板NERA，炮根位置也加装了ERA

首先是各国大量安装的格栅装甲，但格栅装甲的主要原理并非为提前引爆破甲弹。格栅装甲离车体的距离并不算远，即使提前引爆破甲弹，相对而言只是提高了炸高，被提前引爆的现代反坦克导弹和破甲弹的射流仍有较高的穿透性能，仍然可以击穿装甲薄弱区域，而现代格栅装甲的真正原理为破坏药罩，使其无法形成射流，进而保护弱点区。

格栅装甲破坏药罩示意图

下图上部为格栅装甲卡住破甲弹药使其无法起爆，下部为RPG29被提前引爆后仍然击穿了T-72的炮塔后部装甲。

此叙利亚车组在命中后幸存

T-72B3自2016开始安装化石裙甲和软包，裙甲结构为12mm 面板钢 + 两层4S23药块 + 3mm 背板钢。

化石裙甲结构

化石裙甲在遭受打击时起爆后抛飞面板，面板抛飞削弱入射弹体。化石裙甲整体水平等钢重为26mm，与车体侧面基甲的70mm均质钢一起计算水平等重钢厚度为100mm ，计算其中履带间隙可以免疫25mm M919 APFSDS和30mm MK258 APFSDS（1km 50mm/60度均质钢）。

化石裙甲实物及反应后的样子（下图）

T-72B3化石裙甲外还会挂软包来增强对化学能弹的防护能力。软包中填充4S22药块，4S22药块在正侧面以倾斜方式布置，这样布置起爆后4S22自身的抛板可以削弱侧面直击的破甲射流。T-72B3安装化石裙甲和外观软包后车体侧面整体等钢重达到了110mm以上。

T-72B3 2016型的侧裙化石和软包结构，清晰的展示了裙甲化石的三层结构和软包的支撑原理

因为支撑软包的塑料结构外观和颜色类似于日常生活中的鸡蛋托，所以在2022年初被不少人当作的俄军使用鸡蛋托装甲的证据。软包内的斜置抛板为侧面提供了非常可观的抗破性能。因为软包有容易在作战中损坏的劣势，现在的软包逐渐被硬壳取代。硬壳替换软包后T-72B3车体侧面整体等重钢厚度达到了120mm。

软包中的塑料架

自2022年末新批次T-72B3等坦克爆炸式反应装甲的覆盖面积极大提高。

2023年初翻新的T-72B 没有装备松树U的批次

T-72B3 2023-2025型炮塔和车体大部分投影都被爆炸式反应装甲所覆盖。车体化石裙甲延长至车体尾部，炮塔后半部分被反应盒所覆盖，车体尾部也安装与裙甲结构相同的爆炸式反应装甲。

T-72B3车体尾部爆炸式反应装甲结构，总厚度为32mm，由螺栓铰链固定

面对FPV，各式反坦克导弹的攻击，反应盒的装备极大提高了侧后被破甲战斗部命中的生存概率。反应盒的多层抛板结构能将金属射流的穿甲能力大幅度削弱。

T-90M反应盒中的装药，可见4S22药块

2024年卡拉什尼科夫集团公布的测试视频中4S24药块的反应盒抵挡住了PG7VS的直射（400破深）

4S24反应盒防护下限为400ce，在BMP3防护测试中曾抵挡过RPG29的直射，上限在750ce以上。面对坦克炮射破甲弹时不适应此数值。4S24几乎没有装备在坦克的反应盒中，主要装备于步战车的反应盒。

反应盒的内部结构，可见多层板与装药

由于接触1对射流的削弱能力不完全，小法线角削弱能力差，无法对抗串联式破甲战斗部，即使是单破甲战斗部残存射流仍能击穿一定厚度的装甲。反应盒的多层抛板结构很好解决了此问题。

炮塔后部被击中的T-72B3，反应盒吸收了绝大多数射流

反应盒内部可填装多种药块，这大大提高了反应盒的泛用性，战场上常见的FPV安装的弹药从PG7VS（400破）到 PG7VR（750串破）不等，安装反应盒可基本抵御这些弹体的直击。

4S20药块削弱射流

此实验4S20削弱后的残存射流仍然可以击穿50mm左右的装甲，而且自身装药相对高也会破坏轻型装甲车辆。

4S24药块削弱射流

4S24在提升抗破效果的同时装药也减少了接近一半，爆炸当量相当于140g TNT，填入反应盒中非常适合轻型装甲车辆的披挂。不过目前配发给BMP3等步兵战车的ERA仍然较少。

4S20/22/23/24药块规格

T-72B3在2025年初开始为首上安装化石爆炸式反应装甲。也可见2023年替代裙板软包的硬壳结构，炮塔顶部增加了波浪型爆反结构。

2025批次首上安装化石ERA的T-72B3

炮塔顶部的波浪型爆炸式反应装甲在测试中可以防护标枪的攻顶打击。面对FEP也有较强防护能力。

炮塔顶部棚子爆反结构

目前战场上出现的各式无人机，爆炸式反应装甲提供了优秀的防护性能。接触1/2/3/4与4S24爆炸式反应装甲有易于安装，重量较轻等特点，可以小成本提升自身防护能力。

2023年英国智库文章对大幅ERA提高坦克生存性的赞赏

Part Ⅱ：敌之矛（西方部分弹药数据不全，笔者使用公开资料和少量计算得出的结论仅供参考）

①120mm L44/55 m256 滑膛炮：

120mm L44/55滑膛炮

120mm DM33/43/53/63/73 APFSDS:

120mm DM13/23/33/43/53/63家族

1988年120mm DM33服役，初速1650m/s，穿甲体直径约26mm，穿甲体长度约为510mm左右，飞行体长度620mm左右，DM33在DOP实验中中击穿3层150mm垂直靶，DOP穿深在480-500mm。DM33应该可以在1500m内击穿T-72B 1985型的首上装甲，1000m内击穿T-72B ±30度的炮塔主装。

DM33打击的DOP靶板图片

在冷战结束后，莱茵金属发展了LKEⅠ（DM43）和Ⅱ（DM53）DM43在与DM53的竞争中失败，转为外贸产品。其L44发射的DM43初速为1650m/s，DM43A1初速可达到1740m/s，其后续出口多个国家。DM43性能可以达到2km穿透 225mm/70°的靶板。DM43可以在2km击穿T-72B 1985型的首上装甲和±30度航向角的T-72B炮塔，无法击穿携带接触5的T-72B主装甲带。

以色列M322 APFSDS性能与DM43基本相同

21世纪初DM53投入服役，DM53穿甲体长度为685mm左右，穿杆直径约为26mm，其指标为击穿携带接触5爆炸式反应装甲的俄式坦克，在1650m/s着速打击多层垂直靶穿深接近700mm。DM53头部结构重点特化接触5爆炸式反应装甲，对模拟的T-80U炮塔打靶可做到击穿。DM63为使用相同穿甲体并换装SCBD发射药的新生产弹药，DM53A1则为DM53返厂换装SCBD发射药的翻新弹药。

莱茵金属弹药手册的DM63（DM53更换SCBD发射药，穿深性能相同）和打击靶板，靶板前段为抛板式ERA

2021年120mm DM73 APFSDS服役，其穿甲体仍与DM53/63相同，初速提高到1780m/s。

莱茵金属DM73穿甲弹

M829A1/2/3/4 APFSDS：

美国则在120mm滑膛炮贫铀弹M829基础上发展了M829A1。

M829A1  APFSDS

M829A1 ：1990年服役 弹重20.97kg 弹长984mm 穿甲体长度可能为680mm，初速 5512ft/sec (1570m/s) 穿深可能为2km 600mm垂直多层靶。 

M829A1 680mm穿甲体来源

M829A1可轻松击穿T-72B 1985型，在接触5正常起爆的情况下无法击穿安装接触5的T-72B。

M829A2 APFSDS

M829A2：1993年服役 弹重20.36kg 弹长984mm  初速5512ft/sec （1680m/s）穿深可能为2km 650-700mm垂直多层靶。

装甲防护技术 一书中提及的M829系列打靶试验，但目前并未从一手资料或更具可靠性的文献中得到此打靶试验。可信度较低

M829A2根据北约评估FST-2标准，即需要稳定击穿650ke目标，从数值上看M829A2对携带接触5的T-72B可做到稳定击穿，但M829A2初速的提高，未特化爆反的一体杆设计等因素使其对接触5（尤其是炮塔接触5结构）的能力仍存疑，从后续美国获得接触5重新研发M829A3分析，M829A2效果可能并非理想，M829A2应该可以击穿1500m内的T-72B 1989型首上。

M829A3

M829A3：2003年服役 弹重22.28kg 弹长984mm 初速1555m/s 其结构对爆炸式反应装甲进行了特化， 杆体前部增加了钢头，负责提前引爆爆炸式反应装甲，以减小抛板对主杆体的削弱长度。M829A3可击穿安装接触5的T-72B车体和炮塔主装甲。

M829A3与M829A4

2015年后生产的M829A4据美方公开资料进一步特化了反ERA，但其具体原理和性能未知，从美方从乌克兰购买T-84对利刃打靶等事件分析，M829A4破ERA能力应该会更进一步。

M829A4的美方PPT

120mm L30/A1线膛炮弹药

L26/27/28A1 APFSDS：

海湾战争配发的L23A1和L26A1

L26A1 （CHARM1）：初速1580m/s 指标要求打击北约单层重型靶板达到600mm穿深，可能为2km 150/75.5° 即打击150mm厚的法线角75.5°的倾斜靶穿深为600mm。L26A1存在严重的大角度倾斜靶板跑分问题，推测其可以在1500m内击穿T-72B车体，400m内击穿T-72B炮塔。

L27A1

L27 (CHARM3) ：初速1550m/s左右，飞行体长度可能为660mm，穿甲体长度605mm，杆径26mm，穿甲体质量5.2kg 指标要求打击北约重型靶板达到700mm穿深，可能为2km 150/77.6° 即打击水平厚度为700mm的150mm/77.6°RHA靶板。推测其可以在2000m内击穿T-72B车体，1500m内击穿T-72B炮塔。

L28A1

L28A1曾计划为21世纪挑战者2 120mm线膛炮弹，飞行体长度为660mm，整体参数接近120mm DM43。L28A1可以在2km击穿T-72B的首上基甲和±30度航向角的T-72B炮塔，无法击穿携带接触5的T-72B主装甲带。

结语：

T-72/90一书的产量表格

凭借着苏联时期的巨大产量和出口量，T-72系列至今仍然活跃于世界前线，面对新式穿甲弹的T-72力不从心，但较低的翻新成本和新式ERA也使他焕发新春，但这些武器最好还是活跃于军迷间的斗兽棋。

正如俄罗斯红星台纪录片俄式战甲的最后一句话：任何武力的可贵之处，在于无用武之地。

安装硬壳的T-72B

作者水平有限，有错误请及时指出。